отчеты по лабораторным работам / лр 2 расчет защитного заземления, 8 семестр / ДЗ 2. Дз 2

Блок реле типов ДЗ-2 УХЛ4, ДЗ-2 О4. Устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения. Оперативные цепи защиты

1. НАЗНАЧЕНИЕ

Блок реле типов ДЗ-2 УХЛ4, ДЗ-2 О4 предназначены для выполнения двухступенчатой дистанционной защиты, применяющейся в качестве основной или резервной защиты высоковольтных линий электропередачи.

Защита обеспечивает селективное отключение междуфазных коротких замыканий в сетях любой конфигурации.

Блок реле предназначен для совместной работы с блокировкой при качамиях (типа КРБ 125 или КРБ 126), которая одновременно является пусковым органом блок реле.

Исполнение блок реле с дополнительным индексом «О4» в обозначении типа (ДЗ-2 О4) пригодно для работы в условиях тропического климата.

В дальнейшем блок реле типов ДЗ-2 УХЛ4 и ДЗ-2 О4 именуется «защитой» или «защитой типа ДЗ-2 УХЛ4, ДЗ-2 О4».

Защита предназначена для работы в закрытом помещении при температуре окружающей среды от 20 до +40°С в общепромышленном и от —10 до +45°С в тропическом исполнениях.

2.   УСТРОЙСТВО   И   РАБОТА   ЗАЩИТЫ 2.

1. Общие принципы выполнения

Защита типа ДЗ-2 представляет собой двухступенчатую направленную дистанционную защиту. Схема электрическая принципиальная защиты приведена на рис. 12, 13.

Особенностью защиты типа ДЗ-2 является использование в качестве реагирующих органов схем сравнения направленных реле сопротивления высокочувствительных нуль-индикаторов.  Защита содержит три дистанционных органа (1РС, 2РС, ЗРС), каждый из которых включен на линейное напряжение и разность фазных токов и имеет две регулируемые уставки — по I и по II ступени. Время действия первой ступени защиты определяется собственным временем срабатывания дистанционных органов, которое, в свою очередь, зависит от места и величины токов короткого замыкания. Первая ступень защиты может быть выполнена с выдержкой времени.

При выполнении первой ступени без выдержки времени предусмотрена возможность выполнения второй ступени защиты с двумя выдержками времени с помощью проскальзывающего и упорного контактов 1РВ.

В случаях, когда вторая ступень выполняется с одной выдержкой времени, используется упорный контакт 1РВ.

Имеется возможность блокирования первой и второй ступени защиты с помощью контактов промежуточных реле устройства блокировки при качаниях.

В защите имеется возможность выполнить токовую защиту обратной последовательности с пуском от замыкающего контакта пускового реле блокировки при качаниях. Это осуществляется с помощью реле времени 2РВ.

В схеме защиты предусмотрена возможность ускорения II ступени с помощью специального реле ускорения 6РП.

В защиту входит устройство блокировки при повреждении цепей напряжения, которое снимает напряжение питания с оперативных цепей защиты при обрыве одной, двух или трех фаз трансформатора напряжения и не реагирует на все виды коротких замыканий в сети.

Устройство блокировки при перегорании предохранителей имеет световую сигнализацию (лампа ЛС).

Выходное реле защиты 4РП может действовать на две отключающие катушки выключателей.

Защита типа ДЗ-2 снабжена устройством сигнализации, в которое входят бесконтактные указатели срабатывания дистанционной защиты по ступеням (реле 1РУ, 2РУ, ЗРУ), no-цепи ускорения (реле 5РУ), работы токовой защиты обратной последовательности (реле 4РУ) и указательные реле (6РУ, 7РУ), включенные в цепи отключающих катушек выключателей.

2. 2.  Измерительный орган

Измерительными органами защиты являются направленные реле сопротивления, в основу которых положена схема сравнения абсолютных значений величин.

В комплексной плоскости сопротивлений характеристика реле представляет собой окружность, проходящую через начало координат. Угол между диаметром окружности, проведенным через начало координат и осью активных сопротивлений, является углом максимальной чувствительности реле

(ф   М.   Ч.).

Схема сравнения реле состоит из двух выпрямительных мостов, включаемых на баланс напряжений. Если подвести к одному из мостов напряжение

Ер = Кi • I,       а        к     другому — напряжение

Ет = Кu • U — Ki • I и пренебречь чувствительностью реагирующего органа, включенного на выходе схемы сравнения, то уравнение его срабатывания имеет вид:

Учитывая, что U и I величины напряжения и тока на вторичной стороне, и разделив обе части выражения (1) на Kul, получим условие срабатывания реагирующего органа

В комплексной плоскости сопротивлений Z это выражение соответствует окружности, проходящей через начало координат, диаметр которой есть век

В выражении (1):

Кu—коэффициент трансформации трансформатора напряжения 1ТН;

Ki—коэффициент, численно равный величине э.д.с. на вторичной обмотке трансреактора при токе через последовательно соединенные первичные обмотки 1 А.

Контур, к которому подводится напряжение, Ер, называется рабочим, т. к. выпрямленное напряжение этого контура создает в реагирующем органе момент в сторону срабатывания. Соответственно, контур, к которому подводится напряжение Ет, называется тормозным.

05 семестр / 4 вариант / 2 дз 4 вар / дз 2

1. Анализ исходных данных.

Деталь тело вращения с отношением L/dне более 5 что соответствует жёсткой конструкции.

Материал: Ст.20. Тип производства - единичное.

Поверхность А - плоская, шероховатость Ra- не более 3.2 мкм, допуск размера по 9 квалитету.

Поверхность Б – отверстие цилиндрическое сквозное, шероховатость Ra- не более 12.5 мкм, допуск размера по 12 квалитету.

Поверхность В – цилиндрическая наружная, шероховатость Ra- не более 12.5 мкм, допуск размера по 12 квалитету.

2. Выбор способа обработки.

На основании анализа исходных данных выбираем способ обработки поверхностей А,Б,В:

А – фрезерование чистовое.

Б – центрирование, сверление.

В – точение получистовое.

3. Выбираем вид заготовки – прокат круглого поперечного сечения.

С учетом закрепления в трех кулачковом патроне и отрезания длина заготовки – 180 мм. С учетом припуска на обработку диаметр заготовки – 75 мм.

4. Поверхность А– плоская. Способ обработки – фрезерование чистовое.

Оборудование – вертикально фрезерный станок, т.к. обрабатываемая поверхность плоская а габариты заготовки небольшие. Режущий инструмент – концевая фреза, диаметр фрезы может не перекрыть всю плоскость, поэтому возможна обработка в несколько проходов.

Закрепление заготовки – на призме со струбциной, т.к. опорная поверхность цилиндрическая.

Перед чистовым фрезерованием выполняем черновое.

Поверхность Б– отверстие цилиндрическое сквозное. Способ обработки – сверление.

Оборудование – настольно сверлильный станок т.к. деталь имеет небольшие габариты.

Режущий инструмент – спиральное сверло, т.к. форма отверстия цилиндрическая а материал сталь.

Закрепление заготовки – в трёх кулачковом самоцентрирующемся патроне, т.к. размеры заготовки небольшие.

Требуется предварительное сверление т.к. диаметр отверстия 30 мм.

Поверхность В– цилиндрическая наружная. Способ обработки – точение получистовое.

Оборудование – токарно-винторезный станок т.к. деталь имеет небольшие габариты, и производство единичное.

Режущий инструмент – токарный проходной упорный резец, с пластиной твёрдого сплава. Закрепление заготовки – в трёх кулачковом самоцентрирующемся патроне, т.к. размеры заготовки небольшие.

Сначала выполняем предварительное точение.

5. Оценка технологичности конструкции детали.

   1. линейные размеры и диаметры соответствуют стандартам.

   2. для облегчения условий сборки в отверстии диаметром 30 мм предусматриваем фаски с обоих концов под углом 45 градусов размером 1мм; на наружной цилиндрической поверхности диаметром 71 мм предусматриваем фаски с обоих концов под углом 45 градусов размером 1.6 мм; острые кромки необходимо притупить.

   3. два резьбовых отверстия М9 заменяем на два стандартных М10.

   4. В резьбовых отверстиях делаем фаски под углом в 45 градусов и длиной 0.6 мм.

6. Сначала выполняем точение, затем сверление, потом фрезерование.

studfiles.net

4 семестp / Дз / Дз_малые_колебания / ДЗ-2

Рассматриваются малые колебания механической системы с одной степенью свободы около положения устойчивого равновесия. Механические системы представляют собой плоские механизмы, расположенные в вертикальной плоскости и состоящие из твердых тел, нитей, демпферов и упругих элементов.

На всех схемах номерами 1, 2 обозначены звенья, массу которых необходимо учитывать при составлении дифференциального уравнения, номером З — упругий элемент, номером 4 — демпфер.

В вариантах I, 2, 3.4, 9, 21, 27 характеристики упругих элементов заданы через их статические деформации ∆СТ3(линейные или угловые).

Внешнее воздействие во всех вариантах изменяется во времени по закону sinpt.

При выполнении домашнего задания “Малые колебания — определение параметров колебательного процесса” необходимо:

1. Составить дифференциальное уравнение малых колебаний системы.

2. Получить решение этого уравнения и, используя заданные начальные условия, определить постоянные интегрирования.

З. Определить период установившихся вынужденных колебаний τВи добротность системы Д, а для вариантов с малым линейно—вязким сопротивлением (n<k) дополнительно:

T1— условный период затухающих колебаний, δ — логарифмический декремент колебаний,

τ0— постоянная времени затухающих колебаний.

При выполнении домашнего задания “Малые колебания - исследование колебательного процесса” предполагается, что по истечении времени 4τВ+ 3(4τВ+ 3τ0) /nамплитуда внешнего воздействия увеличивается в два раза, а еще через такой же промежуток времени внешнее воздействие прекращается. Необходимо:

I. Исследовать амплитудно-частотную и фазочастотную характеристики системы.

2. Исследовать процессы перехода от начального возмущенного состояния к установившимся вынужденным колебаниям, от установившихся вынужденных колебаний при исходной амплитуде внешнего воздействия к установившимся колебаниям при удвоении амплитуды и от последних к состоянию покоя после прекращения внешнего воздействия.

З. Построить график q(t), включающий все переходные процессы.

Вариант 21

Однородный диск 1 массы m1может катиться без скольжения по плоскости, наклоненной к горизонту под углом α = 300. С осью диска нерастяжимой нитью связан груз 2 массыm2, с ободом — пружина 3, статическая деформация которой ∆СТ3= 6 см.

Составить дифференциальное уравнение движения системы и найти амплитуду вынужденных колебаний, возбуждаемых перемещением штока по закону s=s0*sin(p*t),

если m1=m2= 4 кг,s0= 2,4 см,p= 10 рад/с,q(0) = 2 см, , μ4= 120 (Н*с)/м.

studfiles.net

дз 2_П12_2003office

МГТУ им. Н.Э. Баумана. Каф. РК-3.

Домашнее задание №2

«РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ»

Студент: Денищук Д.В.

Группа: СМ9-52.

Преподаватель: Красавин С.И.

Дата предъявления:

Дата зачета:

Подпись преподавателя:

- 2007 –

1.1. Передаточное отношение:

,

1.2. Определение частот вращения для тихоходной ступени:

Частота шестерни:

Частота колеса:

1.3. Расчет вращающих моментов:

– вращающий момент на шестерне

=0,98– КПД передачи.

Вращающий момент на колесе:

2.1. Шестерня.

Материал – 40Х.

Термическая обработка: улучшение до твердости

Предел прочности , предел текучести .

2.2. Колесо.

Материал – 40Х.

Термическая обработка: улучшение до твердости

Предел прочности , предел текучести .

3.1. Допускаемые контактные напряжения.

Шестерня:

– предел контактной выносливости шестерни.

– коэффициент долговечности шестерни.

– коэффициент запаса прочности.

Для данной обработки:

Абсцисса точки перелома кривой усталости:

Число циклов перемен напряжений в зубе за весь срок службы передачи:

– число вхождений в зацепление зуба расчетной шестерни за один оборот.

– расчетный ресурс передачи.

Эквивалентное число циклов перемен контактных напряжений за весь срок службы.

– коэффициент приведения заданной переменной нагрузки к постоянной нагрузке, эквивалентной по усталостному воздействию. Для V типового режима нагружения: .

Коэффициент долговечности:

т.к , то

Значение удовлетворяет условию

– для зубьев, имеющих однородную структуру.

где - для зубчатых колес с однородной структурой,

.

Тогда допускаемое контактное напряжение:

Колесо:

– предел контактной выносливости колеса.

– коэффициент долговечности колеса.

– коэффициент запаса прочности.

Для данной обработки:

Абсцисса точки перелома кривой усталости:

Число циклов перемен напряжений в зубе за весь срок службы передачи:

– число вхождений в зацепление зуба расчетного колеса за один оборот.

– расчетный ресурс передачи.

Эквивалентное число циклов перемен контактных напряжений за весь срок службы.

– коэффициент приведения заданной переменной нагрузки к постоянной нагрузке, эквивалентной по усталостному воздействию. Для V типового режима нагружения: .

Коэффициент долговечности:

т.к , то

Значение удовлетворяет условию

– для зубьев, имеющих однородную структуру.

Тогда допускаемое контактное напряжение:

Тогда расчетная величина допускаемых контактных напряжений для цилиндрических передач с косыми зубьями при

:

Величина должна удовлетворять следующим условиям:

.

3.2. Допускаемые напряжения изгиба.

Шестерня:

– предел изгибной выносливости материала шестерни.

Примем для стали 40X при улучшении.

– коэффициент долговечности.

– коэффициент запаса прочности.

=, где

-коэффициент запаса прочности,

=1,7.

– показатель степени кривой усталости. Для ТО - улучшение принимаем

– абсцисса точки перелома кривой усталости при изгибе (не зависит от вида колес и упрочнения).

– эквивалентное число циклов перемен напряжений изгиба в зубе рассчитываемой шестерни за весь срок службы.

– коэффициент приведения заданной переменной нагрузки на изгиб к постоянной нагрузке. Для V типового режима нагружения: .

должна удовлетворять условиям: .

Где при улучшении.

Следовательно, принимаем

Колесо:

– предел изгибной выносливости материала колеса.

Примем для стали 40X при улучшении.

– коэффициент долговечности.

=1– коэффициент, учитывающий двухсторонний характер положения нагрузки.

=2,04– коэффициент запаса прочности.

– показатель степени кривой усталости. Для ТО - улучшение принимаем

– абсцисса точки перелома кривой усталости при изгибе (не зависит от вида колес и упрочнения).

– эквивалентное число циклов перемен напряжений изгиба в зубе рассчитываемого колеса за весь срок службы.

– коэффициент приведения заданной переменной нагрузки на изгиб к постоянной нагрузке. Для V типового режима нагружения: .

удовлетворяет условию: .

Где при улучшении.

3.3. Максимальные (предельные) допускаемые напряжения:

Максимальное допускаемое контактное напряжение:

Шестерня:

Колесо:

Лимитируется меньшей величиной.

Максимальные допускаемые напряжения изгиба:

Шестерня:

– коэффициент учитывающий частоту приложения нагрузки.

– коэффициент запаса прочности при перегрузках. Примем .

Колесо:

Примем .

3.1. Вращающие моменты.

Вращающий момент на колесе:

Вращающий момент на шестерне:

3.2. Предварительная величина межосевого расстояния:

– передаточное число передачи.

– числовой коэффициент, зависящий от отношения твердостей зубьев шестерни и колеса. Для , примем

В формуле «+» для внешнего зацепления, «-» для внутреннего.

3.3. Коэффициент расчетной нагрузки.

– коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между одновременно зацепляющимися зубьями.

– коэффициент , учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий.

– коэффициент, учитывающий внутренние динамические нагрузки в зацеплении.

– степень точности зацепления.

– при .

Коэффициент ширины зубчатого венца – для несимметричного расположения зубчатых колес относительно опор их валов, и при высокой точности поверхности зубьев.

Коэффициент ширины зубчатого венца

Тогда .

Для определения необходимо оценить величину окружной скорости:

Для заданной седьмой степени точности при соотношении твердостей шестерни и колеса типа Б из знаменателя методом линейной интерполяции вычисляем:

3.4. Потребная величина межосевого расстояния.

Определяется условием сопротивления зубьев контактной усталости:

– для косозубых передач.

Округляем до стандартной величины .

3.5. Ширина зубчатого венца колеса.

3.6. Ширина зубчатого венца шестерни.

3.7. Нормальный модуль зубчатых колес.

Коэффициент ширины зубчатого венца при :

Для величина модуля может находиться в пределах:

Минимальный потребный модуль из условия прочности зуба колеса на изгиб:

– для косозубых передач.

На данном этапе принимают, что

Максимальный допустимый модуль по условию отсутствия подрезания зубьев у их основания:

Удовлетворяя двум полученным диапазонам, назначаем стандартную величину модуля:

3.8. Числа зубьев шестерни и колеса.

Суммарное число зубьев шестерни и колеса:

Для косозубых передач:

Округляем в меньшую сторону:

Уточним величину наклона зуба:

При этом .

Число зубьев шестерни:

Для косозубых передач:

Назначаем

Тогда

3.9. Передаточное число передачи.

4

Отклонение передаточного числа от заданной величины:

3.10. Уточнение величины коэффициента нагрузки - .

Фактическая окружная скорость в зацеплении:

Предварительно было .

– не измениться, а следовательно и коэффициент нагрузки тоже не измениться – .

3.11. Проверочный расчет зубьев на сопротивление контактной усталости.

В связи с наличием отклонения фактического передаточного отношения от заданного необходимо уточнить величину вращающего момента на шестерне:

Контактные напряжения в зацеплении:

– для косозубых передач.

Условие прочности выполняется.

Отклонение расчетного напряжения от допускаемого напряжения составляет:

3.12. Проверочный расчет зубьев на сопротивление изгибной усталости.

Коэффициент расчетной нагрузки:

Коэффициент ширины зубчатого венца

Тогда

Аналогично определяем

Окружная сила в зацеплении:

Приведенные числа зубьев:

Шестерни:

Колеса:

Тогда, принимая, что коэффициент смещения инструмента , находим: и .

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев:

Коэффициент, учитывающий торцевое перекрытие.

– для косозубых передач.

Тогда напряжения изгиба в зубьях:

Шестерни:

Колеса:

Условия прочности для зубьев шестерни и колеса выполняются.

3.13. Геометрические размеры передачи.

Делительные диаметры:

Шестерня:

Колесо:

Диаметры вершин зубьев:

Шестерня:

– коэффициент смещения инструмента при изготовлении зубьев.

Колесо:

Диаметры впадин зубьев:

Шестерня:

Колесо:

3.13. Расчет сил в зацеплении.

Схема сил, действующих в зацеплении:

Окружная сила:

Радиальная сила:

Осевая сила:

Нормальная сила:

3.14. Расчет перегрузочной способности передачи.

Перегрузочная способность по контактным напряжениям:

Перегрузочная способность по напряжениям изгиба:

Для шестерни:

Для колеса:

Вывод: рассчитанная передача может выдерживать кратковременную нагрузку, превышающую номинальную в 5,446 раза.

Список литературы.

1. А.В. Буланже, Н.В. Палочкина, В.З. Фадеев. Проектировочный расчет на прочность цилиндрических и конических зубчатых передач. Издательство МГТУ 1992г.

2. Конспект лекций и семинары по курсу «Детали машин».

studfiles.net

Метрология ДЗ 2(часть 1)(II-5)

Московский Государственный Технический университет им.Н.Э.Баумана

Кафедра “Метрология, стандартизация и взаимозаменяемость”

Домашнее задание №2

по курсу

"Взаимозаменяемость, стандартизация и сертификация"

Вариант II-5

Выполнила: Попека Н.В.

группа РК6-51

Проверил: Пронякин В.И.

Москва-2006г.

Часть 1.

Для сборки, изображённой на эскизе, сделать расчёт сборочной размерной цепи.

Рассчитать размеры и количество прокладок компенсаторов, округлив их до стандартных значений по ряду Ra10.

Исходные данные: L0=0.3–1.3 мм;L1=212 мм;L2=2 мм;L3=18 мм;L4=38,5–0.5мм;L5=65 мм;L6=32 мм;L7=6 мм;L8=38,5–0.5мм;L10=18 мм;

Указания.

1. Отклонения размеров, кроме заданных, установлены: L3иL10поh21, остальные поh21;

2. Замыкающий размер L0– зазор, номинальный размер которого равен 1 мм;

3. L10– компенсирующее звено.

Определяем допуски размеров (по 11-му квалитету):

TL0=1.3–0.3=1 мм = 1000 мкм;

TL1=290 мкм;

TL2=60 мкм;

TL3=110 мкм;

TL5=190 мкм;

TL6=160 мкм;

TL7=75 мкм;

TL10=110 мкм;

Допуски TL4=500 мкм иTL8=500 мкм заданы по условию.

Допуск замыкающего звена находим методом регулирования, поскольку замыкающее звено представляет собой набор регулирующих прокладок – компенсаторов.

Номинальный размер компенсатора определяем по формуле:

L0=Li – Li + Lk, где Lk=L9;

1=(212+2)–(18+38.5+65+32+6+38.5+10)+L9;

L9=1–214+208=5 мм;

Диапазон регулирования компенсатора Vk:

TL0=TLj–Vk;

Vk = (TL1+TL2+TL3+TL4+TL5+TL6+TL7+L81+L10) – TL0 =

(290+60+110+190+160+75+110+500+500) – 1000 =995мкм;

Среднее отклонение компенсатора:

EcL0=EcLj–EcLj+EcLk=

= (EcL1+EcL2)–(EcL3+EcL4+ EcL5+ EcL6+ EcL7+ EcL8+ EcL10)+EcL9;

-200 = (–145–30)–(55-250-95-80-37.5-250+55)+EcL9;

EcL9=-627.5мкм;

Предельные отклонения компенсатора:

EsL9=EcL9+Vk/2 = -627.5+995/2 = -130 мкм;

EiL9=EcL9–Vk/2 =-627.5–995/2 = -1125мкм;

Проверка расчёта:

EsL0 = EsLj–EiLj+ EiLk;

300 = (0+0)–(0–500–190–160–75–500+0)+1125;

300 = 300, следовательно отклонениеLkнайдено правильно.

Предельные размеры компенсатора:

Lkmin=Lk+EiLk= 5–1.125 = 3.875 мм;

Lkmax=Lk+EsLk= 5-0.13 =4.87мм;

Расчёт необходимого количества прокладок.

В набор прокладок всегда входит одна постоянная прокладка, размер которой

SпостLkmin.

Выбираем ближайшее меньшее значение из ряда Ra10Sпост= 3.2 мм;

В результате этого диапазон регулирования сменными прокладками не изменяется:

Vk = Vk = 995мм;

Количество сменных прокладок:

n = Vk/TL0 +1 = 995/1000 +1 = 2 шт;

Толщина сменной прокладки

S=Vk/n= 995/2= 497.5 мкм;

Округляем Sдо ближайшего поRa10S= 500 мкм = 0,5 мм;

Размеры комлектов прокладок:

S1=Sпост= 3.2 мм;

S2=Sпост+S= 3.2+0.5 = 3.7мм;

S3 = Sпост+2*S = 3.2+2*0.5 = 4.2 мм;

Подетальная размерная цепь

Номинальные размеры:

l1=181 мм

l2=39 мм

l3=65 мм

l4=77 мм

l5=45мм

Указания:

1. Варианты последовательности обработки:

a) l1 l2 l4 l5

b) l1 l4 l5 l3

2. Назначить допуски и отклонения обрабатываемых размеров так, чтобы исходный размер l3был выполнен по 11 квалитету

a)

Строим размерную цепь, в которой замкнутая цепь образована размерами: l1l2l3l4с замыкающим размеромl0=l3.

Исходный размер l3 должен быть выполнен с отклонениямиl3=65-0,19. Размерl5 в размерную цепь не входит, поэтому не влияет на исходный размер. Составляющие размеры:l1– увеличивающий,l2,l4– уменьшающие. Допуски размеров, не влияющих на функционально важные размеры, устанавливаем поIT12 (для токарных операций). Устанавливаем размерl5=45h22(+0.25). Размерная цепь решается как проектный расчет, т.к. известны только предельные размеры замыкающего звена и номинальные размеры составляющих звеньев. Т.к. размеры значительно отличаются друг от друго, то следует решатьспособом одного квалитета.

При выполнении проектного расчета принимаем следующие допущение: допуски размеров принимают по одному квалитету – способ равноточных допусков.

Равноточные допуски определяются средним числом единиц допуска:

aс= Tl3/ij

aс=190/(2,9+1,56+1,88)=29.97

Округляем aсдо стандартных значений по ЕСПД СЭВac=25 –IT8

Из таблицы находим допуски составляющих размеров

Tl1=72мкм

Tl2=39 мкм

Tl4=46мкм

Проводим проверку правильности выбора допусков

Tl3=Tli= Tl1+ Tl2+ Tl4=72+39+46=157<160

TAjTA0,подходит.

Назначим предельные отклонения:

Для размера l1устанавливаем допуск “в тело”l1=181-0.072

Для размера l4 - допуск “в тело”l4=77+0.046, т.к. при обработки размераl4 он увеличивается.

Для l2отклонения рассчитаем:

Esl3=Esl1-(Eil4+Eil2)

0=0-(0- Eil2), сл-но,Eil2=0

Ei l3= Ei l1- Es l4- Es l2

190=72-46- Esl2, получим требуемый допускEsl2=190-72+46=164, что на 4 мкм больше стандартного поIT11, поэтому принимаем стандартный допуск.

Определим Esl2:

Es l2= Ei l2+ IT11(l2)=0+160=+160 мкм.

l2=39+0,16

Вывод: для обеспечения допуска исходного размера l3поIT11 необходимо обрабатывать размерl1,l4 по более точному квалитетуIT8, а,l2 – поIT11. Это результат не правильной простановки размеров на чертеже, когда исходный размер является зависимым, т.е. замыкающим размером.

b)

Строим размерную цепь, в которой замкнутая цепь образована размерами: l1l2l3l4с замыкающим размеромl0=l2.

Сл-но, исходный размер l3является независимым размером и на него устанавливаем отклонения в соответствии с требованием к исходному размеру, т.е. 65-0,19, что соответствуетIT11. Остальные размеры не влияют на исходный и допуски на них назначаются по квалитету не точнее исходного.

Назначаем допуски на размеры l1,l4 поIT11 с отклонением в “тело”:

l1=181-0,25

l4=77+0,19

Независимый размер l5=45+0.25

Проверка размеров l5:

Es l2= Es l1-( Ei l4+ Ei l3)

Es l2=0-0+190=+190 мкм

Ei l2= Ei l1- Es l4- Es l3

Ei l2=-250-190-0= -440 мкм

Tl2=190+440=630 мкм

Изготовление размера l2=39+0,19-0,44не вызовет осложнений в работе детали, т.к. это концевая цапфа.

Вывод: простановка размеров по варианту b) экономически оптимальна, так как большенство размеров изготавливается на 2-3 квалитета грубее, чем в вариантеa).

5

studfiles.net

Схема ДЗ-2

3

3

HлHo Вход охлаждаемой жидкости

Da

dлd1d2

do Вода 5

2

2 4 R

l 2

PмZ3Z 2Z5 Z4 Выход охлаждаемой жидкости

1

Z1

1

studfiles.net

отчеты по лабораторным работам / лр 2 расчет защитного заземления, 8 семестр / ДЗ 2

Санкт-Петербургский Государственный

Университет Информационных Технологий,

Механики и Оптики.

Расчетное задание №2

Расчет защитного заземления

Студент:

_________________

группа 4810

Преподаватель:

_________________

Санкт-Петербург

2008 г.

Задание:

Вариант 11

Расчет защитного заземления производится из условия, что согласно ПУЭ сопротивление заземляющего устройства электроустановок напряжением до 1000 В нре дожно превышать 4 Ом.

Сопротивление одного заземлителя растеканию тока

Rуг=23,11 Ом

Сопротивление растеканию тока с полосы

Полное сопротивление заземляющего устройства

Рассчитанное Rзуменьше 4 Ом и т.о. удовлетворяет ПУЭ.

Рисунок 1. Схема контурного заземляющего устройства ( в плане): 1 – электроустановка; 2 – заземляющий проводник; 3 – магистраль заземления; 4 – перемычка; 5 – заземлитель; 6 – соединительная полоса.

Рисунок 2. Устройство защитного заземлителя: 1 – группа заземлителей; 2 – соединительная полоса; 3 – заземляющий проводник; 4 – заземляющая установка; 5 – магистраль заземления; 6 – болт заземления, выполненный из стойкого к коррозии металла; 7 – нестираемый при эксплуатации знак заземления.

studfiles.net

• 
  Чем заменить карбюратор кмб 5
• 
  Гидростатический привод
• 
  Гидростатический привод
• 
  Мтз сцепление
• 
  Мтз сцепление
• 
  Стартер устройство и принцип работы
• 
  Дз 2
• 
  Установка зажигания уаз
• 
  Устройство дороги
• 
  Электрическая схема крана мостового
• 
  Схема трансмиссии