Литейные свойства сплавов » Все о металлургии

22.04.2015

Ранее описаны главные физические и физико-химические свойства металлов и сплавов, имеющие значения для приготовления сплавов и для затвердевания отливок. Однако исследования и производственная практика показали, что невозможно полностью и однозначно оценить поведение металлического сплава при получении отливок непосредственно по значениям этих свойств. Происходящие процессы и явления определяются столь сложными взаимодействиями различных свойств сплава, что не удается их выразить в очевидной и пригодной для пользования форме. Поэтому для оценки сплавов как литейных материалов изучают непосредственно их технологические свойства, которые называют литейными свойствами. Для определения литейных свойств разработаны специальные пробы, позволяющие получать количественные данные.
Основы учения о литейных свойствах были созданы в 30—40-х годах, акад. А.А., Бочваром. Большой вклад в изучение литейных свойств внесли Н. Н. Рубцов, А.Г. Спасский, А.М. Самарин, Ю.А. Нехендзи, А.М. Корольков. Исследование литейных свойств сплавов продолжается непрерывно: совершенствуются методики, выявляются новые стороны в поведении сплавов, изучаются литейные свойства новых сплавов.
В настоящее время к числу литейных свойств сплавов относят жидкотекучесть, линейную и объемную усадку, трещиноустойчивость. В качестве литейного свойства рассматриваются также макро- и микроструктура, склонность сплава к газонасыщению и к загрязнению окисными пленками при плавке, проявление ликвационной неоднородности состава.
Жидкотекучесть. Это свойство выражается в способности сплава заполнять литейную форму. Жидкотекучесть измеряют с помощью прутковых проб по длине заполненного канала небольшого сечения (рис. 30—32).

Исследования показали что прекращение течение расплава в узком канале определяется тепловыми условиями и характером кристаллизации сплава. Повышая температуру расплава, можно добиться заполнения канала любой длины. Если же заливка производится с одной температуры или при равном перегреве над ликвидусом, то обнаруживается явная связь между жидкотекучестью и положением сплава на диаграмме состояния (рис. 33). Чистые металлы, эвтектики, а также все сплавы, не имеющие интервала кристаллизации, обладают значительно большей жидко-текучестью по сравнению со сплавами той же системы, кристаллизующимися в интервале температур. Эта закономерность объясняется условиями прекращения течения расплава в заполняемом канале. В сплаве, кристаллизующемся в интервале температур, образуются разветвленные дендриты, которые существенно затрудняют течение расплава. Скорость продвижения потока расплава в канале уменьшается, и расплав успевает проникнуть в канал лишь на ограниченное расстояние. Если же проба заливается чистым металлом или сплавом без интервала кристаллизации, вырастающие кристаллы имеют менее разветвленную и более компактную форму. Они в меньшей степени, чем в первом случае, замедляют скорость течения расплава. Поэтому канал заполняется на большую длину.

Однако не выявляется строгой прямой пропорциональности между жидкотекучестью и интервалом кристаллизации. Это связано с тем, что форма выпадающих кристаллов определяется не только интервалом кристаллизации, но и кристаллографической структурой данной фазы. Если выпадающие кристаллы имеют ограненную форму, то, несмотря на увеличение интервала кристаллизации, жидкотекучесть не снижается. Это наблюдается в сплавах сплавов системы свинец—сурьма, где имеется эвтектика при 13 % Sb. Жидкотекучесть в этой системе увеличивается до 25 % Sb, когда сплавы имеют значительный интервал кристаллизации (около 75 °С).
Кроме формы выпадающих кристаллов, имеет значение и величина теплоты кристаллизации. Если выпадающая фаза обладает большой теплотой кристаллизации, то для охлаждения и затвердевания расплава требуется большее время, а следовательно, сплав дольше находится в жидком состоянии и успевает дальше проникнуть в канал формы. Влияние теплоты кристаллизации можно видеть на сплавах системы алюминий—кремний. Кремний по сравнению с алюминием обладает более чем в 4 раза большей теплотой кристаллизации, и жидкотекучесть сплавов продолжает расти и после перехода эвтектической точки (12 % Si), достигая максимума при 18 % Si, когда интервал кристаллизации возрастает до 100 °C. Большой жидкотекучести заэвтектических силуминов способствует также компактная ограненная форма кристаллов кремния.
Таким образом, жидкотекучесть как способность жидкого сплава заполнять форму определяется интервалом кристаллизации, формой первичных кристаллов, величиной теплоты кристаллизации первично выпадающей фазы. Какой-либо связи между жидкотекучестью сплавов и их вязкостью и поверхностным натяжением не обнаруживается.
Для оценки способности сплава заполнять очень тонкий рельеф используют клиновую или шариковую пробы. В этих пробах расплав должен проникнуть в острую вершину клинообразной полости или затечь под шарик, прилегающий к плоской стенке. Мерой жидкотекучести служит длина незаполненной острой вершины в клиновой пробе и диаметр незалитого отверстия в шариковой пробе Эти показатели зависят в основном от прочности окисных пленок на поверхности расплава и поверхностного натяжения. Показатели жидкотекучести по прутковым пробам и по клиновой или шариковой пробам никак между собой не связаны.

Линейная усадка. Это свойство сплавов определяется температурным коэффициентом линейного расширения и температурой начала линейной усадки сплава. Известно, что сплавы, кристаллизующиеся в интервале температур, приобретают способность сохранять форму выше точки солидуса, когда выпало около 50 % кристаллов. Эта температура и называется температурой начала линейной усадки. Ее проявление хорошо видно на диаграммах зависимости линейной усадки сплавов от состава в двойных системах с простой эвтектикой (рис. 34). На кривой линейной усадки отмечаются два перелома, которые примерно соответствуют точке пересечения линии начала линейной усадки с эвтектической горизонталью на диаграмме состояния.

У многих сплавов довольно часто наблюдается временное расширение, которое предшествует усадке. Это явление называют предусадочным расширением. Оно составляет 0,1—0,3 %. Его связывают с выделением газов, расширением скелета из-за разогрева отливки в момент отхода ее от стенок формы, капиллярным давлением жидкости в каналах между осями дендритов. У чугунов предусадочное расширение объясняется графитизацией в процессе затвердевания.
Линейная усадка сплавов предопределяет линейную усадку отливок, но эти два показателя не совпадают по величине. Линейная усадка сплава — величина постоянная при заданных условиях получения образцов. Линейная усадка отливки может быть как меньше, так и больше линейной усадки сплава.
Объемная усадка. Это свойство определяется различием плотности сплава в жидком и твердом состояниях, величиной интервала кристаллизации и характером кристаллизации внутри интервала. Изучают и определяют объемную усадку, отливая небольшие образцы в виде шара, куба или конуса и замеряя объем усадочных пустот.
Как уже отмечалось, объемная усадка в отливках и, следовательно, в опытных образцах проявляется в двух видах: в виде сосредоточенных усадочных раковин и рассеянной усадочной пористости. Было выяснено, что усадочные раковины образуются только в тех случаях, когда отливка затвердевает послойно, а это возможно лишь при отсутствии у сплава интервала кристаллизации. Следовательно, в опытных образцах из чистых металлов, из сплавов, соответствующих по составу эвтектикам, конгруэнтно плавящимся промежуточным фазам, максимумам и минимумам, объемная усадка будет выражаться только в виде сосредоточенных усадочных раковин.
Усадочная пористость возникает в средней части отливок из сплавов с интервалом кристаллизации из-за того, что в них развиваются двухфазные переходные области, ширина которых и определяет величину объема отливки, пораженную усадочной пористостью. Из рассмотренного ранее механизма образования двухфазных переходных областей видно влияние интервала кристаллизации сплава: его возрастание приводит к расширению двухфазных областей. Объем усадочной пористости определяется количеством жидкости в двухфазной области в момент, когда в средней части отливки исчезает жидкая область. Все эти обстоятельства приводят к следующей зависимости проявления объемной усадки двойных сплавов от состава (рис. 35).

В случае интенсивного охлаждения (литье образцов в металлическую форму) пористая область занимает лишь сравнительно небольшую центральную часть. Наибольшая ширина пористой области приходится примерно на составы, соответствующие на диаграмме состояния точкам пересечения линии начала линейной усадки и эвтектической горизонтали (кривая 1 на рис. 35, а). Именно у этих сплавов в ходе затвердевания образцов была наиболее широкая двухфазная переходная область, содержавшая наибольшее количество жидкости. Поэтому у этих сплавов и обнаруживается наибольший объем усадочной пористости (кривая 3 на рис. 35, а). Поскольку общая объемная усадка в этих системах меняется по плавной кривой (кривая 2 на рис. 35, а), объем усадочных раковин у данных сплавов соответственно наименьший. В случае чистых компонентов и сплавов около эвтектики в образцах имеются лишь усадочные раковины без пористости. На рис. 35 объем усадочных раковин измеряется ординатами между кривыми 2 и 3.
При замедленном охлаждении образцов в песчаной форме ширина пористой области значительно больше, ее максимум наблюдается у сплавов с наибольшим интервалом кристаллизации (кривая 1 на рис. 35, б). При обсуждении процесса затвердевания отливок в песчаных формах отмечалось, что двухфазная переходная область в них длительное время занимает практически все сечения. Однако в конце затвердевания происходит питание периферийных слоев жидкостью эвтектического состава, приходящей из более глубоких слоев. Эта подпитка приводит к тому, что пористость возникает лишь в центральной части и периферийные слои оказываются плотными. Процесс питания должен идти тем успешнее, чем больше в сплаве эвтектики, и поскольку ее количество непрерывно возрастает при изменении составов сплавов в сторону эвтектической концентрации, наблюдается монотонное уменьшение ширины пористой области до полного исчезновения в сплавах вблизи эвтектики.
Объем пористости изменяется, как и в случае металлических форм, по кривой с двумя максимумами у сплавов, составы которых соответствуют точкам пересечения кривой температуры начала линейной усадки tн.л.у с эвтектической горизонталью, так как у этих сплавов оказывается наибольшая доля жидкости в двухфазной переходной области (кривая 3 на рис. 35, б). Абсолютный объем усадочной пористости значительно больше, чем при литье в металлические формы. Поэтому объем усадочных раковин соответственно меньше. Надо отметить, что при использовании песчаных форм для образцов из сплавов с достаточно большим интервалом кристаллизации вместо образования усадочной раковины наблюдается общее понижение уровня расплава в форме и затем как бы смятие верхней части отливаемого образца. Это объясняется длительностью существования образцов в двухфазном состоянии, когда сначала они ведут себя как жидкость (пока выпало мало кристаллов), а затем деформируются из-за ухода жидкости под действием тяжести, атмосферного давления и капиллярных сил.
Tрещиноистойчивостъ. Этим термином определяют способность сплава противостоять образованию трещин в литых образцах. Противоположное свойство называют склонностью к образованию трещин или горячеломкостью.

Трещиноустойчивость измеряют на образцах, отливаемых таким образом, чтобы они испытывали затрудненную линейную усадку (рис. 36). Затруднения создаются специальным грузом Р, которым образец, имеющий форму двутавра 12 http://www.stroymetall.ru/metal-roll/dvutavr/12.php, нагружается вследствие линейной усадки (рис. 36, а), или металлическими вставками — стержнями на кольцевых образцах (рис, 36, б). Показателем трещиноустойчивости являются напряжения, которые выдерживает двутавровый образец не разрушаясь. Чем больше эти напряжения, тем выше трещиноустойчивость сплава. На кольцевых образцах показателем трещиноустойчивости служит наименьшая ширина кольца без трещин. Чем она меньше, тем более трещиноустойчив сплав. Используются и другие пробы и методы оценки трещиноустойчивости сплавов.
Трещиноустойчивость очень сильно зависит от состава сплава (рис. 37). В двойных системах с эвтектикой она велика у чистых компонентов и у сплавов, содержащих достаточное количество эвтектики в структуре. Соответственно горячеломкость этих сплавов минимальна. Наименьшей трещиноустойчивостью обладают сплавы с наибольшим эффективным интервалом кристаллизации, который представляет разность между температурой начала линейной усадки и температурой неравновесного солидуса. На рис. 37 область эффективного интервала заштрихована.

Важно отметить, что трещиноустойчивость каждого чистого компонента очень резко снижается при введении другого компонента. В сплавах, содержащих эвтектику, трещиноустойчивость сохраняется на высоком уровне в широкой области составов. Изменение трещиноустойчивости сплавов теснейшим образом связано с ходом кристаллизации, проявлением линейной усадки, прочностью и пластичностью сплава в эффективном интервале кристаллизации. Раз рушение затвердевающего образца происходит в тех случаях, когда начавшаяся линейная усадка вызывает такую пластическую деформацию, которая превосходит пластичность сплава при данных условиях. Величина линейной усадки до окончания кристаллизации примерно пропорциональна эффективному интервалу кристаллизации. Поэтому трещиноустойчивость резко падает (а горячеломкость растет) с увеличением этого интервала. Когда же этот интервал отсутствует, трещиноустойчивость высока.
Трещиноустойчивость зависит также от формы выпадающих кристаллов. В случае разветвленных дендритов она существенно меньше, чем при компактных кристаллах. Зависимость трещиноустойчивости от величины эффективного интервала кристаллизации однозначна лишь для сплавов с одинаковыми первичными и вторичными фазами. Поэтому нельзя оценивать трещиноустойчивость сплавов на основе разных металлов, сопоставляя их эффективные интервалы кристаллизации.
Трещиноустойчивость в основном определяется способностью сплава противостоять образованию кристаллизационных трещин. Надо отметить, что в кольцевых пробах, где усадке препятствуют прочные металлические стержни-вставки, могут возникать как горячие, так и холодные трещины.
Как видно из изложенного, литейные свойства сплавов во многом зависят от их положения на диаграмме состояния, которое определяет особенности процесса кристаллизации. Эти особенности заключаются в величине температурного интервала кристаллизации сплава (общего и эффективного). Большое значение имеет концентрационный интервал кристаллизации — разница в составе первых выпадающих кристаллов и последней исчезающей жидкости.
Лучшее сочетание литейных свойств отмечается у сплавов, лежащих около эвтектической точки и содержащих в своей структуре достаточно большое количество эвтектической составляющей. В большинстве случаев литейные сплавы, предназначенные для производства фасонных отливок, являются именно такими сплавами. Конечно, имеются литейные сплавы с невысокими литейными свойствами, созданные и применяемые ради их высоких рабочих свойств.

• Линейная усадка отливок. Деформации, напряжения, трещины в отливках
• Ликвация в отливках
• Газы в отливках
• Объемная усадка отливок
• Кристаллическая структура отливок
• Затвердевание отливок из сплавов с интервалом кристаллизации
• Затвердевание отливок из чистых металлов и сплавов без интервала кристаллизации
• Влияние примесей на кристаллизацию металлов и сплавов
• Дендритная кристаллизация
• Кристаллизация сплавов. Влияние скорости охлаждения

Фазовые диаграммы жидкость-твердое состояние: олово и свинец

1. Последнее обновление

2. Сохранить как PDF

• Джим Кларк
• Школа Труро в Корнуолле

На этой странице объясняется взаимосвязь между кривыми охлаждения жидких смесей олова и свинца и полученной фазовой диаграммой. Он также предлагает простое введение в идею эвтектической смеси.

Кривые охлаждения для чистых веществ

Предположим, у вас есть немного чистого расплавленного свинца, и вы даете ему остыть до тех пор, пока он полностью не затвердеет. Вы получите типичную кривую охлаждения для чистого вещества.

На протяжении всего эксперимента тепло отдается в окружающую среду, и тем не менее температура ничуть не падает, пока свинец замерзает. Это связано с тем, что процесс замораживания высвобождает тепло точно с той же скоростью, с которой оно теряется в окружающую среду. Энергия высвобождается при образовании новых связей — в данном случае прочных металлических связей в твердом свинце. Если бы вы повторили этот процесс для чистого жидкого олова, форма графика была бы точно такой же, за исключением того, что точка замерзания теперь была бы при 232°C (график для этого ниже на странице).0032

Кривые охлаждения для смесей олова и свинца

Если добавить немного олова в свинец, форма кривой охлаждения изменится. На следующем графике показано, что произойдет, если вы охладите жидкую смесь, содержащую около 67% свинца и 33% олова по массе.

Есть на что посмотреть:

• Обратите внимание, что при нормальной температуре замерзания свинца вообще ничего не происходит. Добавление в него олова снижает его температуру замерзания.
• Замораживание этой смеси начинается примерно при 250°C. Вы начнете получать твердый свинец, но не олово. В этот момент скорость охлаждения замедляется — кривая становится менее крутой.
• Однако график еще не стал горизонтальным. Хотя энергия выделяется, когда свинец превращается в твердое тело, с оловом ничего подобного не происходит. Это означает, что высвобождается недостаточно энергии для поддержания постоянной температуры.
• Температура перестает падать при 183°C. Теперь и олово, и свинец замерзают. После того, как все затвердеет, температура продолжает падать.

Изменение пропорций олова и свинца

Если в смеси было меньше олова, общая форма кривой остается почти такой же, но точка, в которой свинец начинает замерзать, меняется. Чем меньше олова, тем меньше падение температуры замерзания свинца. Для смеси, содержащей только 20% олова, температура замерзания свинца составляет около 275°С. Вот где график внезапно стал бы менее крутым. НО . . . вы все равно получите горизонтальный график (показывающий замерзание как олова, так и свинца) при точно такой же температуре: 183°C.

По мере увеличения доли олова первые признаки твердого свинца появляются при все более и более низких температурах, но окончательное замерзание всей смеси все же происходит при 183°С. Это продолжается до тех пор, пока вы не добавите столько олова, чтобы смесь содержала 62% олова и 38% свинца. В этот момент график меняется.

Эта конкретная смесь свинца и олова имеет кривую охлаждения, которая выглядит точно так же, как у чистого вещества, а не смеси. Есть только одна горизонтальная часть графика, где все зависает. Тем не менее, это все еще смесь (не раствор). Если вы используете микроскоп, чтобы посмотреть на твердое тело, образовавшееся после замораживания, вы можете увидеть отдельные кристаллы олова и свинца.

Эта конкретная смесь известна как эвтектическая смесь . Слово «эвтектика» происходит от греческого и означает «легкоплавкий». Эвтектическая смесь имеет самую низкую температуру плавления (которая, конечно же, такая же, как и точка замерзания) любой смеси свинца и олова. Температура, при которой эвтектическая смесь замерзает или плавится, называется температурой эвтектики.

Что произойдет, если в смеси содержится более 62% олова?

Вы можете проследить его точно так же, представив, что начинаете с чистого олова, а затем добавляете к нему свинец. Кривая охлаждения чистого жидкого олова выглядит следующим образом:

Она аналогична кривой охлаждения чистого свинца, за исключением того, что температура замерзания олова ниже. Если вы добавите небольшое количество свинца в олово, так что у вас будет примерно 80% олова и 20% свинца, вы получите такую ​​кривую:

Обратите внимание на пониженную температуру замерзания банки. Обратите внимание, что окончательное замораживание всей смеси снова происходит при 183°C. По мере увеличения количества свинца (или уменьшения количества олова — то же самое!) до тех пор, пока не будет 62% олова и 38% свинца, вы снова получите эвтектическую смесь с кривой, которую мы уже рассматривали.

Фазовая диаграмма

Построение фазовой диаграммы

Вы начинаете с данных, полученных из кривых охлаждения. Вы рисуете график зависимости температуры, при которой начинается замерзание, от доли олова и свинца в смеси. Единственная необычная вещь заключается в том, что вы рисуете шкалу температуры на каждом конце диаграммы, а не только на левой стороне.

Обратите внимание, что слева и справа от кривых указаны точки замерзания (плавления) чистого свинца и олова.

Чтобы закончить фазовую диаграмму, все, что вам нужно сделать, это провести одну горизонтальную линию на эвтектической температуре. Затем вы маркируете каждую область диаграммы тем, что вы могли бы найти в различных условиях.

Использование фазовой диаграммы

Предположим, у вас есть смесь 67% свинца и 33% олова. Это смесь из первой кривой охлаждения, показанной выше. Предположим, что она находится при температуре 300°C. Это соответствует набору условий в области фазовой диаграммы, помеченной как расплавленное олово и свинец.

Теперь подумайте, что произойдет, если вы охладите эту смесь. В конце концов температура упадет до точки, где она пересекает линию в следующую область диаграммы. В этот момент смесь начнет выделять твердый свинец — другими словами, свинец (но не олово) начнет замерзать. Это происходит при температуре около 250°C.

Теперь следует тщательно обдумать следующую часть, потому что на нее можно смотреть двумя разными способами. Если вас учили делать это одним способом, придерживайтесь его, иначе вы рискуете сильно запутаться!

Думая об изменении состава жидкости

Когда замерзает первый свинец, меняется состав оставшейся жидкости. Он явно становится пропорционально богаче оловом. Это еще больше снижает температуру замерзания свинца, поэтому следующая порция свинца замерзает при несколько более низкой температуре, оставляя жидкость, еще более богатую оловом.

Этот процесс продолжается. Жидкость становится все богаче оловом, а температура, необходимая для замораживания следующей партии свинца, продолжает падать. Совокупность условий температуры и состава жидкости существенно движется вниз по кривой — до достижения эвтектической точки.

После достижения эвтектической точки, если температура продолжает падать, вы, очевидно, просто перейдете в область смеси твердого свинца и твердого олова — другими словами, вся оставшаяся жидкость замерзнет.

Думая о составе системы в целом

Мы видели, что по мере постепенного замерзания жидкости ее состав меняется. Но если вы посмотрите на систему в целом, очевидно, что пропорции свинца и олова остаются постоянными — вы ничего не убираете и ничего не добавляете. Все, что происходит, это то, что вещи превращаются из жидкостей в твердые тела. Итак, предположим, что мы продолжаем охлаждение выше температуры, при которой появляется первый твердый свинец, и температура падает до точки, показанной на следующей диаграмме, — точки, четко находящейся в области «твердый свинец и расплавленная смесь».

Что бы вы увидели в смеси? Чтобы выяснить это, вы проводите горизонтальную связующую линию через эту точку, а затем смотрите на ее концы.

Слева у вас 100% опережения. Это представляет собой твердый свинец, застывший из смеси. В правом конце у вас есть состав жидкой смеси. Теперь он намного богаче оловом, чем вся система, потому что, очевидно, выделилось немало твердого свинца. По мере того, как температура продолжает падать, состав жидкой смеси (как показано правым концом связующей линии) будет все ближе и ближе к эвтектической смеси.

Он, наконец, достигнет эвтектического состава, когда температура упадет до эвтектической температуры — и тогда вся партия замерзнет. При температуре ниже температуры эвтектики вы, очевидно, находитесь в области твердого свинца и твердого олова. Если вы охладите жидкую смесь в правой части фазовой диаграммы (справа от эвтектической смеси), все будет работать точно так же, за исключением того, что вместо твердого свинца образуется твердое олово. Если вы поняли, что было раньше, совсем нетрудно понять, что происходит.

Наконец-то. . . что произойдет, если вы охладите жидкую смесь, имеющую точно эвтектический состав? Он просто остается жидкой смесью до тех пор, пока температура не упадет настолько, что все затвердеет. Вы никогда не попадете в неудобные области фазовой диаграммы.

Смеси олова и свинца в качестве припоя

Традиционно в качестве припоя использовались смеси олова и свинца, но они постепенно выводятся из употребления из-за проблем со здоровьем, связанных со свинцом. Это особенно актуально, когда припой используется для соединения водопроводных труб, где вода используется для питья. В качестве более безопасной замены были разработаны новые бессвинцовые припои.

Типичные старые припои включают:

• 60% олова и 40% свинца. Это близко к эвтектическому составу (62% олова и 38% свинца), что дает низкую температуру плавления. Он также плавится и замерзает в очень ограниченном диапазоне температур. Это полезно для электромонтажных работ.
• 50% олова и 50% свинца. Он будет плавиться и замерзать в более широком диапазоне температур. Когда он расплавлен, он начинает замерзать примерно при 220°C и, наконец, затвердевает при эвтектической температуре 183°C. Это означает, что он остается работоспособным в течение полезного периода времени. Это полезно, если он используется для сантехнических соединений.

Авторы и авторство

1. Наверх

• Была ли эта статья полезной?

1. Тип изделия

   Раздел или Страница

   Автор

   Джим Кларк

   Лицензия

   CC BY-NC

   Версия лицензии

   4,0

   Показать страницу TOC

   № на стр.

2. Теги

   1. кривая охлаждения
   2. эвтектическая остановка
   3. точка эвтектики

Характеристика микроструктуры и свойства коррозионной стойкости сплавов Pb-Sb для корпуса свинцово-кислотных аккумуляторов, изготовленных различными методами литья

1. Bode H. Свинцово-кислотные аккумуляторы. John Wiley & Sons, Нью-Йорк, 1977. [Google Scholar]

2. Линден Д. Справочник по батареям и топливным элементам. McGraw-Hill Book Co., Нью-Йорк, 1984, с. 1075, В этом томе не реферируются отдельные пункты. Том. 1, 1984. [Google Scholar]

3. Гасеми З., Тизпар А. Ингибирующее действие некоторых аминокислот на коррозию сплава Pb–Sb–Se–As в растворе серной кислоты. заявл. Серф. науч. 2006, 252, 3667–3672. [Академия Google]

4. Махато Б. Циклическая коррозия положительного свинцово-кислотного аккумулятора. Дж. Электрохим. соц. 1979, 126, 365–374. [Google Scholar]

5. Liu H-T, Yang C-X, Liang H-H, Yang J, Zhou W-F. Механизмы роста анодных пленок оксидов Pb(II), образующихся на сплавах Pb–Sb и Pb–Sn в растворе серной кислоты. J. сила кислая. 2002, 103, 173–179. [Google Scholar]

6. Osório W R, Peixoto LC, Garcia A. Сравнение электрохимических характеристик литых сплавов Pb–1 мас.% Sn и Pb–1 мас.% Sb для компонентов свинцово-кислотных аккумуляторов. Дж. Пауэр Сауэр. 2010, 195, 1726–1730 гг. [Google Scholar]

7. Хрусанова А., Миркова Л., Добрев Т. Электрохимические свойства анодов Pb–Sb, Pb–Ca–Sn и Pb–Co3O4 при электровыделении меди. Дж. Заявл. Электрохим. 2002, 32, 505–512. [Google Scholar]

8. Рао П., Ларсен С. Р. Сплавы на основе свинца на основе сурьмы, мышьяка, олова и селена для свинцово-кислотных аккумуляторов. ed: Google Patents, 1997. [Google Scholar]

9. Бабич Р., Метикош-Хукович М. , Лайки Н., Бринич С. Влияние легирования сурьмой на электрохимические свойства свинца. J. сила кислая. 1994, 52, 17–24. [Google Scholar]

10. Хирасава Т., Сасаки К., Тагучи М., Канеко Х. Электрохимические характеристики сплавов Pb–Sb в растворах серной кислоты. Дж. мощность Кислый. 2000, 85, 44–48. [Google Scholar]

11. Осорио В. Р., Роза Д. М., Гарсия А. Роль сотовой и дендритной микроструктурной морфологии в коррозионной стойкости сплавов Pb–Sb для сеток свинцово-кислотных аккумуляторов. Дж. мощность Кислый. 2008, 175, 595–603. [Google Scholar]

12. Пола А., Гелфи М., Модигелл М., Роберти Р. Полутвердые свинцово-сурьмяные сплавы для автомобильных аккумуляторов. Сделки Общества цветных металлов Китая
2010, 20, 1774–1779 гг.. [Google Scholar]

13. Монахов Б., Павлов Д. Влияние сурьмы на структуру и степень гидратации анодного слоя PbO ₂ , формируемого на электродах Pb-Sb. Дж. Электрохим. соц. 1994, 141, 2316–2326. [Google Scholar]

14. Hämeenoja E, Laitinen T, Sundholm G, Yli-Pentti A. Рост оксидных слоев на свинце и его сплавах при постоянном потенциале в области потенциалов PbO ₂ при различных температурах. Электрохим. Акта
1989, 34, 233–241. [Академия Google]

15. Osório W R, Rosa DM, Garcia A. Устойчивость к горячей коррозии сплава Pb–Sb для сеток свинцово-кислотных аккумуляторов. J. сила кислая. 2008, 185, 1471–1477. [Google Scholar]

16. Osório WR, Rosa DM, Garcia A. Электрохимическое поведение сплава Pb–Sb в растворах 0,5 М NaCl и 0,5 Mh3SO4. Материалы и дизайн
2012, 34, 660–665. [Google Scholar]

17. Osório WR, Rosa DM, Garcia A. Особенности электролита и микроструктура, влияющие на электрохимические характеристики сплава Pb–Sb для компонентов свинцово-кислотных аккумуляторов. Электрохимика Акта
2011, 56, 8457–8462. [Академия Google]

18. Osório WR, Freitas ES, Peixoto LC, Spinelli JE, Garcia A. Влияние расстояния между ветвями третичного дендрита и сегрегации на коррозионное поведение сплава Pb-Sb для компонентов свинцово-кислотных аккумуляторов. Дж. Пауэр Сауэр. 2012, 207, 183–190. [Google Scholar]

19. Резаи Б. Влияние температуры литья сетчатого сплава Pb-Sb-Sn на поляризационный потенциал выделения кислорода свинцово-кислотных аккумуляторов. Русь. Дж. Электрохим. 2006, 42, 350–354. [Google Scholar]

20. Нгуен В. Х., Влияние толщины активной массы на срок службы стержня из свинцового сплава с низким содержанием сурьмы, используемого в батареях глубокого цикла, магистерская диссертация, Университет Аделаиды, январь 2015 г. 9.0032

21. Сейх А.Х., Байг М., Аммар Х.Р. Коррозионное поведение наноструктурного сплава Al-Fe, обработанного механическим легированием и высокочастотным индукционным тепловым спеканием. Междунар. Дж. Электрохим. науч. 2015, 10, 3054–3064. [Google Scholar]

22. Шериф Э.М., Парк С-М. Ингибирование коррозии меди в кислых травильных растворах N-фенил-1,4-фенилендиамином. Электрохим. Акта
2005, 51, 4665–4673. [Google Scholar]

23. Окамото Х., Pb-Sb (свинец-сурьма), J. Phase Equilibria Diffus. , 2011, 32, 567–567. [Академия Google]

24. Gudic S, Radosevic J, Kliskic M. Исследование пассивации Al и сплавов Al–Sn в боратных буферных растворах с помощью спектроскопии электрохимического импеданса. Электрохим. Акта
2002, 47, 3009–3016. [Google Scholar]

25. Cremasco A, Osório WR, Freire CMA, Garcia A, Caram R. Электрохимическая коррозия сплава Ti-35Nb для медицинских протезов. Электрохим. Акта
2008, 53, 4867–4875. [Google Scholar]

26. Osório WR, Peixoto LC, Garcia LR, Garcia A. Электрохимическая коррозионная реакция низкоуглеродистой термообработанной стали в растворе NaCl. Матер. Корр. 2009 г., 60, 804–812. [Google Scholar]

27. Азиз-Керрзо М., Конрой К.Г., Фенелон А.М., Фаррелл С.Т., Бреслин С.Б. Электрохимические исследования стабильности и коррозионной стойкости материалов имплантатов на основе титана. Биоматериалы
2001, 22, 1531–1539. [PubMed] [Google Scholar]

28. Osório WR, Cremasco A, Andrade PN, Garcia A, Caram R. Электрохимическое поведение центрифугированных и термообработанных сплавов Ti-Cu для медицинских применений.